運用 ANSYS 軟件，通過基本振型加載模式對設計結構施加水平地震作用，得到基底剪力V -頂點位移u 曲線，見圖 4.3a。根據圖中數據，可計算出初始剛度eK =233.72kN/mm。利用式（4-1）與式（4-2）轉化基底剪力-頂點位移曲線為能力譜，利用式（4-12）與式（4-13）將地震影響系數曲線轉化為地震對結構的彈性需求譜。根據不同的地震影響系數最大值，可以分別得到小震、中震、大震的彈性需求譜。將能力譜曲線與需求譜曲線
繪制在一起，如圖 4.3b 所示
大震性能點處位移值約為 1/569，滿足氣柜筒體頂點位移角限值為 1/500 的規定，即在基本振型加載下，結構能抵抗 8 度罕遇地震荷載作用。
4.1.2.4 三種加載方式的氣柜抗震性能的對比分析
將三種加載方式下氣柜的靜力彈塑性分析的結果列入表 4.3，對比圖見圖 4.4.。
根據表 4.3 和圖 4.4 對比結果可知：1）均布加載方式下，所得基底剪力均比其他兩種加載方式所得的大；2）基本振型加載方式下，所得頂點位移均比其他兩種加載方式所得的大。
根據各加載方式下的基底剪力-頂點位移曲線可知，結構在達到罕遇地震性能點時均處于彈性工作狀態，所以抗震承載能力較強。因此，對于氣柜加勁殼體結構的靜力彈塑性分析，可采用基本振型加載方式得到最不利的頂點位移用于抗震性能的評估。
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